混凝土技術論文匯總十篇

序論：好文章的創作是一個不斷探索和完善的過程，我們為您推薦十篇混凝土技術論文范例，希望它們能助您一臂之力，提升您的閱讀品質，帶來更深刻的閱讀感受。

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1.碾壓混凝土技術

碾壓混凝土技術是采用類似土石方填筑施工工藝,將干硬性混凝土用振動碾壓實的一種新的混凝土施工技術。在混凝土大壩施工中采用這種技術,突破了傳統的混凝土大壩柱狀法澆筑對大壩澆筑速度的限制,具有施工程序簡化、機械化程度高、縮短工期、節省投資等優點[1]。

2.碾壓混凝土施工工藝

碾壓混凝土施工普遍采用了通倉薄層碾壓連續上升的施工工藝。所采用的倉面平倉機、切縫機、振動碾、倉面吊及噴霧機、預埋冷卻水管的材料和方法、預埋件的施工工藝等也隨著碾壓混凝土施工技術發展而發展,設備性能均能保證高強度連續碾壓施工。

2.1攤鋪及平倉、碾壓工藝

碾壓混凝土攤鋪一般采用自卸汽車卸料,推土機或平倉機進行平倉攤鋪。為減輕骨料分離,采用疊壓式卸料和串鏈攤鋪法,對局部出現的骨料分離,輔以人工散料處理,取得了較好效果。

2.2薄層碾壓連續上升施工工藝

大朝山水電站上游碾壓混凝土拱圍堰施工時,采用連續上升的工藝,最大澆筑升層達21m,在兩個月施工期內拱圍堰全線升高40.5m,滿足了安全渡汛的需要。三峽三期工程上游圍堰堰高121m,僅4個月完成了110萬m3碾壓混凝土施工,充分體現了碾壓混凝土快速施工的優勢。索風營工程采用分塊連續上升工藝,設計配制了符合碾壓混凝土連續澆筑特性的連續翻升模板及下游面臺階模板,采取分塊平層連續上升的方式進行大壩碾壓混凝土澆筑,創下了在主體大壩中連續上升31m的記錄[2],其后大花水拱壩施工又創下了連續上升34.5m的新記錄,說明了在確保模板工藝、混凝土入倉、溫控技術及施工措施得當的情況下,可以進行碾壓混凝土快速施工,保證施工質量,縮短工程的建設周期,節約工程投資。

2.3新的誘導縫、橫縫成縫方式,更有利于碾壓混凝土的快速施工

成縫方式:碾壓混凝土重力壩一般采用切縫機成縫或預埋分縫板成縫等。誘導縫成縫方式:普定等工程的誘導縫是采用誘導板成對埋設的方式形成,存在要挖槽埋設和不好固定的問題。為克服這些缺點,結合沙牌碾壓混凝土拱壩開展的誘導縫成縫機理,我們在沙牌碾壓混凝土施工中采用了重力式的混凝土預制件型式,誘導縫預制件成對埋設,并設有重復灌漿系統;同時沙牌拱壩橫縫也采用了重力式混凝土預制件,外形與誘導縫預制件稍有區別,且因橫縫灌漿的需要,每一條橫縫由4種不同的預制件組成。這種新的成縫形式比普定等工程有了較大改進,安裝更簡單方便,且結構更可靠,由于構造輕巧,適合人工進行安裝,已推廣應用于國內招徠河、大花水等工程。

2.4變態混凝土使用范圍擴大到了岸坡建基面,進一步簡化了施工,加快了進度

變態混凝土是在碾壓混凝土拌和物中鋪灑一定量的水泥粉煤灰凈漿,用振搗器振搗密實的混凝土。在"八·五"攻關的普定碾壓混凝土拱壩施工中,已成功地將變態混凝土應用于振動碾碾壓不到的死角及模板周邊,為了進一步發揮變態混凝土的作用,在沙牌大壩的施工中,結合"九·五"攻關項目的研究,已成功地將與兩岸岸坡基巖面接觸的墊層混凝土和壩面上所需的常態混凝土絕大部分改用變態混凝土代替,整個大壩除了河床部位壩基墊層以及廊道底板為常態混凝土外,均不再澆筑常態混凝土。

2.5墊層混凝土施工優化

早期大部分碾壓混凝土壩墊層混凝土一般采用常態混凝土澆筑,需配置專門垂直運輸設備進行常態混凝土分塊跳倉澆筑,通過施工實踐和研究,目前已經常用在基巖水平面上澆筑找平層后,直接澆筑碾壓混凝土,采用碾壓混凝土替代墊層常態混凝土,不僅有利于加快施工,同時也利于壩基強約束區混凝土溫度控制。

2.6重復灌漿系統研究應用

碾壓混凝土拱壩在蓄水時一般尚沒達到穩定溫度,但為使拱壩成為整體受力,就需對橫縫或誘導縫進行灌漿。但隨著壩體溫度的下降,壩體收縮有可能使已灌漿的縫面重新拉開,故需進行第二次(或多次重復)灌漿。普定和溫泉堡等碾壓混凝土拱壩均采用預埋兩套灌漿管路的辦法來實現兩次灌漿。沙牌拱壩施工中,結合沙牌碾壓混凝土拱壩開展的誘導縫成縫機理、縫面構造尤其是拱壩接縫的重復灌漿技術的研究有了關鍵性的突破,解決了碾壓混凝土拱壩重復灌漿的技術難題。由于沙牌大壩誘導縫采用重力式預制件成縫,所以灌漿管路及排氣管的埋設十分方便,采用了更為先進的單回路重復灌漿系統,可實現大壩的多次重復灌漿。單回路重復灌漿系統具有構造簡單,造價低,安裝容易,可實現多次重復灌漿的特點,是碾壓混凝土拱壩接縫灌漿技術的重大突破,該成果填補了國內空白,達到了國際領先水平,并已推廣應用到國內其它拱壩工程[3]。

2.7模板

模板是能否確保碾壓混凝土連續上升的關鍵之一。碾壓混凝土施工模板普遍采用了在普定拱壩成功采用的可上下交替上升的全懸臂鋼模板型式,其上、下兩塊面板可脫開互換,交替上升,滿足了壩體快速施工要求。在大朝山和沙牌、索風營、彭水、大花水等工程施工中,又在其基礎上進行了不斷改進和優化,同時在部分工程壩體碾壓混凝土連續上升過程中,采用連續上升式臺階模板,使溢流消能臺階一次澆筑成型。索風營工程采用分塊連續上升工藝,設計符合碾壓混凝土連續澆筑特性的連續翻升模板及下游面連續上升式臺階模板,采取分塊平層連續上升的方式進行大壩碾壓混凝土澆筑,創下了在主體大壩中連續上升31m的記錄。針對壩體體形復雜、曲率變化大的特點,招徠河拱壩工程施工中專門研制了收縫式雙向可調節連續翻升模板,為壩體快速施工創造了條件。

3.研究展望

隨著我國各項科研工作的深入、設計理論的完善、施工方法的改進,碾壓混凝土筑壩技術取得了飛快的發展。就當前國內已建和在建工程而言,結合我國氣候特征及當前研究成果,仍有一些問題需要深入研究探索,部分工程技術問題需要解決。

①碾壓混凝土裂縫是一個普遍性問題。在確定氣溫、大氣相對濕度、風速及太陽輻射等條件下,研究裂縫開展機理、發展規律及相應的解決方法將是未來的研究內容;此外由于碾壓混凝土壩的獨特施工方法,層間接觸面是壩體的薄弱環節,層間裂縫及滲水是關鍵問題,應從材料研究入手,解決新型材料、新老材料層面的粘結性、防滲性問題[4]。

②針對嚴寒干旱地區的氣候條件及寒冷干旱地區碾壓混凝土壩特殊的施工方法,研究其溫度場及溫度應力的時空分布變化規律,就干旱條件下水分散失理論進行深入研究,以確定現場碾壓混凝土的各項指標(VC值、水膠比及單位用漿量等)滿足實驗室的設計要求。

③目前對碾壓混凝土壩施工期及運行期的溫度、徐變應力仿真計算研究的框架己基本建立,但仿真計算參數的選取存在不穩定性,尚待深入研究。

解決上述問題能為我國已建、在建碾壓混凝土工程提供可靠的理論支持和技術保障,是推動碾壓混凝土筑壩技術發展的重要內容。

參考文獻

[1]蘇勇.我國碾壓混凝土筑壩技術的發展及碾壓拱壩設計技術[C].中國水力發電工程學會碾壓混凝土專業委員會.2004全國RCCD筑壩技術交流會議論文集,2004.

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2水閘混凝土結構老化加固處理技術

2.1結構構件加固處理

（1）外包鋼加固法。外包剛加固法是采用型鋼外包于構件四角，此方法在我國屬于應用廣泛的傳統加固技術，優點為受力較為可靠，施工簡便，工作量小，一些不允許增大原構件截面尺寸卻要求大幅度提高界面承載力的混凝土結構加固運用此技術取得了良好的效果。外包鋼加固法分為干式外包鋼加固和濕式外包鋼加固，前者原構件與型鋼之間無任何縫隙的粘連，雖然有時會用砂漿水泥填充，但結合面剪力和拉力的有效傳遞卻不能保證，外包鋼架只能單獨受力，不能與原構件協同整體工作。濕式外包鋼采用環氧樹脂化學灌漿等方法粘連構件和外包鋼，讓兩者協同受力。兩種加固方法相比，干式外包鋼的承載能力不如濕式外包鋼，但在施工方面工藝簡單，較為方便。

（2）粘鋼加固法。粘鋼加固法的效果主要取決于粘結施工質量，所以應做好表面處理，卸荷、配膠、涂覆膠劑粘貼固定與加壓及固化等措施。首先表面處理是粘鋼加固施工過程中最關鍵的程序，它包括鋼板貼合面和加固構件結合面處理，用高強度水泥砂漿修補局部有破損的部位，之后再繼續處理。其次是卸荷，粘鋼前宜對構件進行卸荷是為了減輕粘鋼板的壓力和應變滯后現象，針對有次梁作用的主梁如果采用千斤頂頂升的方式進行卸荷，可在每根次梁下設1個千斤頂，直到頂面不出現裂縫為準。第三是配膠，粘鋼使用的粘結劑應在使用前做好檢驗工作，合格方可使用。配制過程中要遵照產品說明書，通常采用軸式攪拌器進行攪拌，色澤均勻后可以停止攪拌。應避免在攪拌時有油污進入容器，保持容器內的干凈，按照同一方向進行攪拌是為防止容器內進入空氣而形成氣泡降低粘結性能。第四是涂覆膠劑粘貼，用抹刀把配制好的粘結劑涂抹在已經處理完畢的鋼板或混凝土表面，使結合面可以充分擴散、浸潤膠液，之后將鋼板貼于預定位置并用手輕輕敲擊鋼板，如聲音顯示無空洞聲，表現粘貼密實，反之應重新粘貼。第五是固定、加壓、與固化，用卡具支撐粘貼好的鋼板適當加壓，迫使膠液從鋼板邊擠出為度。粘接劑可在20℃以上的常溫下固化24h即可拆除支撐，3天便可受力使用。如溫度無法達至常溫，一般用紅外線燈等人工加熱。在固化期間不得擾動鋼板，保證良好的固化效果。

（3）噴射混凝土加固。噴射混凝土常用于灌筑墻壁、天棚等薄壁結構的襯里及鋼結構的保護層，當構件表面出現露筋、蜂窩、狗洞等破損現象但沒有損害到鋼筋時，可采用鋼纖維混凝土和噴射混凝土進行加固。采用鋼纖維噴射混凝土做初期支護時，應滿足圍巖的地質條件和變形量級的韌度指標，確定噴層厚度，不宜大于150mm。鋼纖維不得有明顯的銹蝕或油漬等妨礙鋼纖維與水泥粘結，如果內部含有因加工不良造成的表面嚴重銹蝕，銹蝕的纖維和鐵銹粉等雜質的總重量不應超過鋼纖維重量的1%。鋼纖維噴射混凝土攪拌工藝應確保在拌合物中鋼纖維不產生結團，分散均勻，可采用水泥、粗細骨料干拌后加水濕拌的方法。總之，外包型鋼加固法屬于傳統加固方法，優點是施工簡便，現場工作量小，適用于不允許增大原構件截面尺寸但卻又要求大幅度提高界面承載力的砌體柱的加固。缺點是會產生較高的加固費用，還需類似鋼結構的防護措施。粘鋼加固法最大的優點是施工快速，對生產和生活影響小，對原結構外觀和原有凈空無顯著影響，適用于一些承受應力作用且處于正常濕度環境中的受拉混凝土構件。噴射混凝土加固技術的優點在于獨特的效應和簡單的工藝，施工快捷，經濟適中，粘結力強，耐久性、抗凍、抗滲性好。與混凝土、磚石、鋼材有很高的粘結強度，能大幅度地提高砌體承載力，加強整體性。

2.2混凝土碳化的處理

混凝土碳化部位、程度、處理方法都存有很大的差別。鋼筋銹蝕會因過大的碳化深度而威脅到結構安全，碳化層較堅硬的可采用優質涂料封閉。防碳化處理的目的是要阻止或盡可能地減緩外界有害氣體對混凝土內部的侵蝕，使鋼筋和混凝土內部一直處于密實環境中。所以，混凝土碳化處理措施有以下幾點：首先是表面處理，處理混凝土表面應先除掉上面的浮物和污跡，一般會采用機械處理和手工處理。機械處理常用高壓氣和高壓水沖洗，以不損傷混凝土表層為前提。手工清理是在混凝土上用鋼絲刷來回拉刷到除掉混凝土表面的污跡為準，之后再用清水沖洗。處理完表面后修補混凝土上顯露出來的裂縫和麻面等缺陷，修好才能涂裝，有利于保護混凝土。其次是涂料使用要求，使用環氧原漿的涂料一般按照甲、乙兩組以7∶1混合均勻后使用，根據要求配置涂料，便于及時取用。此外，還有聚脲彈性體防碳化處理，此處理技術是繼水性涂料、光固化涂料、粉末涂料等低污染涂裝技術后，適應環保需求而研發的一種無污染的綠色材料，對環境溫度、濕度都不敏感，尤其適用于水閘混凝土等外部使用，施工時受環境溫度、濕度影響小。噴涂聚脲材料時，底材在-40℃的低溫、高濕度時也可施工，甚至可在水面和冰面固化。

2.3混凝土裂縫的處理

水閘混凝土構件出現裂縫是比較常見的，通常鋼筋混凝土的結構設計是以限裂為準，當工程遭受到裂縫危害時才需要處理。原則上裂縫寬度超過規范要求或有貫穿性裂縫時必須處理。首先是貫穿性裂縫的處理：結構分縫不合理是引起貫穿性裂縫的主要原因，如果按照死縫處理，在附近仍然會出現同樣的裂縫，所以，需作為活動縫隙處理，以此來滿足耐久性和防滲的要求。常規處理方法為：表面鑿槽埋灌漿管表面封閉灌丙凝（聚氨脂）漿液。如果按照死縫處理，則必須恢復結構強度，處理方法為：鑿槽埋灌漿管表面封閉環氧灌漿。采用粘貼碳纖維布和芳綸纖維布等加固型材料封閉表面。其次是一般性淺表裂縫處理：若縫寬小于規范要求，處理方式可采用一種水泥基的涂抹材料，其高抗凍性功效可加快裂縫愈合。若縫寬超過規范要求，一般采用在鑿槽后用水泥砂漿封閉，采用聚合物砂漿，和調試砂漿顏色而增強裝飾效果。

3增強混凝土構件加固技術建議

根據目前水閘混凝土構件老化現狀，首先在技術材料控制方面，應關注水泥的品種和其具體性能，以堿性含量小、水化熱度較低、干縮性好，耐熱性強、抗腐蝕性強等優質品種水泥，選擇基料時要考慮其堿活性，避免堿基料發生反應而造成其他方面的隱患，還應充分考慮基料的吸水性和耐蝕性，改善其和易性和密實度，其次，確保混凝土的施工強度，耐久性和強度本質聯系是建立在混凝土內部結構之上的，會直接影響水灰比。如果水灰比有所降低，那么隨之下降的就是孔隙率。與此同時，混凝土的抗滲性會在孔隙率降低之后得到提升，保證相關耐久性指標。提高混凝土的性能，可以在已有的技術條件下摻入某些活性化的礦物材料，既能降低游離氧化鈣的含量，還可提高混凝土構件的強度和密實度。第三，主管部門定期檢查所有水閘建筑物，建立水閘構件老化檔案，便于及時補救，對于構件嚴重老化水閘則建議拆除重建。此外，還要加強工程管護，做好工程日常養護工作，延緩工程老化周期，運用計算機等先進管理技術管理重要大中型水閘，實現水閘安全高效管理。

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1前言

混凝土的耐久性是混凝土反抗氣候變化、化學侵蝕、磨損或任何其它破壞過程的能力，當在暴露的環境中，能耐久的混凝土應保持其形態、質量和使用功能。混凝土的耐久性探究內容包括摘要:鋼筋銹蝕、化學腐蝕、凍融破壞、堿集料破壞。混凝土的抗凍性作為混凝土耐久性的一個重要內容，在北方嚴寒地區工程中是急待解決的重要新問題之一。

我國地域遼闊，有相當大的部分處于嚴寒地帶，致使不少水工建筑物發生了凍融破壞現象。根據全國水工建筑物耐久性調查資料[1，在32座大型混凝土壩工程、40余座中小型工程中，22%的大壩和21%的中小型水工建筑物存在凍融破壞新問題，大壩混凝土的凍融破壞主要集中在東北、華北、西北地區。尤其在東北嚴寒地區，興建的水工混凝土建筑物，幾乎100%工程局部或大面積地遭受不同程度的凍融破壞。除三北地區普遍發現混凝土的凍融破壞現象外，地處較為暖和的華東地區的混凝土建筑物也發現有凍融現象。

因此，混凝土的凍融破壞是我國建筑物老化病害的主要新問題之一，嚴重影響了建筑物的長期使用和平安運行，為使這些工程繼續發揮功能和效益，各部門每年都耗費巨額的維修費用，而這些維修費用為建設費用的1～3倍。美國投入混凝土基建工程的總造價為16萬億美元，據估計今后每年用于混凝土工程維修和重建的費用估計達3000億美元[2。

2外加劑改善抗凍耐久性技術探究動態

2.1引氣劑

長期的工程實踐和室內探究資料表明摘要:提高混凝土抗凍耐久性的一個十分重要而有效的辦法是在混凝土拌合物中摻入一定量的引氣劑。引氣劑是具有增水功能的表面活性物質，它可以明顯的降低混凝土拌合水的表面張力和表面能，使混凝土內部產生大量的微小穩定的封閉氣泡。這些氣泡切斷了部分毛細管通路能使混凝土結冰時產生的膨脹壓力得到緩解，不使混凝土遭到破壞，起到緩沖減壓的功能。這些氣泡可以阻斷混凝土內部毛細管和外界的通路，使外界水份不易浸入，減少了混凝土的滲透性。同時大量的氣泡還能起到功能，改善混凝土和易性。因此，摻用引氣劑，使混凝土內部具有足夠的含氣量，改善了混凝土內部的孔結構，大大提高混凝土的抗凍耐久性。國內外的大量探究成果和工程實踐均表明引氣后混凝土的抗凍性可成倍提高[3[4[5。

美國是最早開始探究引氣劑的國家，自1934年在美國堪薩斯州和紐約州道路工程施工中發現引氣混凝土，至今已有半個多世紀。挪威[61974年首次在大壩中使用引氣劑，經過20年運行后，摻引氣劑的混凝土表面完好無損，而未摻引氣劑的混凝土則已遭受較嚴重的凍融破壞。我國這方面的工作始于50年代。我國混凝土學科創始人吳中偉教授，在50年代初期就強調了混凝土抗凍的重要性，并創先研制了松香熱聚物加氣劑(引氣劑)，應用于治淮水利混凝土工程，開創了我國采用引氣劑而提高混凝土抗凍耐久性的先河。范沈撫(1991年)分析了摻引氣劑混凝土的抗壓強度和抗凍耐久性，得出和上述同樣結論[7摘要：摻用引氣劑，使混凝土達到足夠的含氣量要求，可改善混凝土的孔結構性質，并明顯改善混凝土的抗凍耐久性。

國內外許多學者探究了影響混凝土抗耐久性的因素，Seibel，Sellebold，Malhotra，Pigen等人[8[9[10探究表明摘要：混凝土的含氣量、臨界氣泡間距、水灰比、骨料、臨界飽水度和降溫速度等因素綜合決定了混凝土的抗凍耐久性能。StarkandLudwig(1993)提出[11摘要：水泥熟料中C3A的含量的增加會提高其混凝土的抗凍耐久性，但會降低混凝土反抗鹽凍能力。OsamaA.Mohamed(1998)探究了水泥品種，引氣劑質量及引氣的方法對混凝土抗凍融耐久性影響，得出[12摘要：引氣能顯著提高混凝土的抗凍融性，然而，長期處于凍融循環的混凝土的抗凍能力則取決于天氣的惡劣程度及凍融周期的頻率。關英俊，范沈撫[13(1990)討論了提高水工混凝土抗凍耐久性的技術辦法，提出耐凍混凝土必須正確進行配合比設計，摻優質引氣劑，減小水灰比，合理選用原材料，還要嚴格按施工規范技術要求施工，加強養護。

范沈撫[14(1993)進一步探究得出摘要：混凝土孔結構性質是影響混凝土抗凍耐久性的根本所在。混凝土的抗凍耐久性隨孔結構性質變化而變化，當孔間距系數小于250μm時，混凝土抗凍耐久性指數基本能達到60%以上，即可經受300次快速凍融循環試驗。這一點和Powers的臨界孔間距概念相符摘要：早在50年代，鮑爾斯(T.C.Powers)等人首先開展了摻引氣劑硬化混凝土孔結構的測試分析探究，并提出了滿足混凝土抗凍耐久性要求的孔間距系數的重要概念摘要：即當孔間距小于臨界孔間距(%26lt;250μm)時混凝土是抗凍的。宋擁軍(1999)認為[15，只要引氣量合適，普通混凝土均能獲得較高的抗凍耐久性。引氣混凝土中氣泡平均尺寸及其間距隨水灰比的增大而加大，同時水泥漿中可凍水的百分率也相應加大，從而導致混凝土抗凍耐久性的顯著下降，因此，不能忽視對水灰比的限制。

朱蓓蓉，吳學禮，黃土元(1999)認為[16摘要：合理的氣泡結構是混凝土抗凍耐久性得以真正改善的關鍵，然而，氣泡體系形成、穩定和氣泡結構的建立密不可分，因此高度重視氣泡體系穩定性的新問題就顯得更加重要。他們根據國外的探究成果和部分實驗結果得出結論摘要:影響混凝土中氣泡體系形成和穩定性的因素有混凝土各組成材料、混凝土配合比、拌合物特性以及外界條件，如環境溫度、攪拌、運輸和澆灌技術等。針對不同環境條件、不同工程要求的混凝土，必須進行適應性試驗，才能使得硬化混凝土具有設計所要求的含氣量和合理的氣泡結構，增進了混凝土工程界對引氣劑應用技術的熟悉。

由以上眾多學者的探究表明摘要：混凝土孔結構性質是影響混凝土抗凍耐久性及其它性質的根本所在。摻引氣劑可以改善混凝土孔結構性質，因此，測試硬化混凝土孔結構性質是探究混凝土抗凍耐久性能的有效途徑和方法之一。

引氣劑的摻入雖然是提高混凝土抗凍耐久性最有效的手段，但引氣劑的摻入同時會引起混凝土其它性能降低，如強度、耐磨蝕能力等。

2.2減水劑

目前，減水劑的應用也成為混凝土不可缺少的組份，使用減水劑可以大幅度降低混凝土的水灰比(水膠比)，提高混凝土的強度和致密性，使混凝土反抗凍融破壞的能力提高，從而提高混凝土的抗凍耐久性。遲培云，李金波，揚旭等(2000)探究了在混凝土中摻入高效減水劑可取得的技術經濟效果如下[17摘要：(1)保持和易性不變，可減水25%，R28%提高90%，抗滲性提高4～5倍；(2)保持和易性不變，節約水泥25%，R28提高26%，抗滲性提高2倍；(3)保持用水量和水泥用量不變，R28提高27%，抗滲性提高3倍。

3活性的礦物摻合料改善混凝土抗凍耐久性技術探究動態

混凝土是各種建筑工程上應用最廣泛、用量最多的人造建筑材料，目前，我國正處在大規模的基礎建設時期，對混凝土的需求量也就更大。因此，有效地降低混凝土的成本，提高混凝土的各項技術性能，對于充分利用有限的投資，延長混凝土結構的使用壽命，減少自然資源的消耗，保護生態平衡，有著非常巨大的經濟效益和社會效益。

在混凝土的基本組成材料中，水泥的價格最貴，因此，在滿足對混凝土質量要求的前提下，單位體積混凝土的水泥用量愈少愈經濟。因此，用一些具有活性的摻和料(硅粉、礦渣、粉煤灰)來替代一部分水泥正在被廣泛的應用。

3.1硅粉的摻入

近年來，硅粉混凝土也已應用于混凝土工程各個領域，其抗凍耐久性新問題已引起人們的普遍重視，在丹麥、美國、挪威等國家，硅粉作為混凝土混合材已經得到了廣泛的應用。但有關硅粉混凝土的抗凍耐久性，各國學者結論各異。

日本的Yamato等人[18通過試驗得出結果摘要：非引氣混凝土當水/(水泥+硅粉)=0.25，不管硅粉的摻量如何，皆具有良好的抗凍耐久性。加拿大的Malhotra等人[19[20通過試驗得出摘要:引氣硅粉混凝土不管水灰比多少，硅粉摻量15%以下時都具有較高的抗凍耐久性。我國學者丁雁飛，孫景進(1991)通過實驗探索了硅粉對混凝土抗凍耐久性的影響，得出結論[21摘要：非引氣硅粉混凝土的抗凍耐久性和基準混凝土比較，在膠結材總量相同，塌落度不變的條件_下，非引氣硅粉混凝土的抗凍能力高。范沈撫(1990)得出[22摘要：在相同含氣量的情況下，摻15%的硅粉混凝土比不摻硅粉的基準混凝土，氣孔結構有很大的改善。硅粉對抗凍耐久性有顯著的效果，但硅粉的產量有限而且成本較高。

3.2礦渣的摻入

磨細礦渣和混凝土內水泥水化生成的Ca(OH)2結合具有潛在的活性，但磨細礦渣對提高混凝土的抗凍融性目前也不少探究。張德思，成秀珍(1999)通過試驗得出結論[23摘要：隨著礦渣摻量的增加，其混凝土的抗凍融性能愈差，但摻合比例合適時，抗凍性能和普通混凝土相比有較大改善。

3.3粉煤灰的摻入

國內外粉煤灰應用已有幾十年的歷史。最早探究粉煤灰在混凝土中應用的是美國加洲理工學院的R.E.Davis，1993年他首次發表了有關粉煤灰用于混凝土的探究報告。到本世紀五、六十年代，粉煤灰作為一種工業廢料，其活性性能被進一步探究和推廣，不僅僅是為了節約水泥，更主要是為了改善和提高混凝土的性能。美國加洲大學Mehta教授指出[24，應用大摻量粉煤灰(或磨細礦渣)，是今后混凝土技術進展最有效、也是最經濟的途徑。

國內外有關資料表明[25[26摘要：粉煤灰混凝土的抗凍能力隨粉煤灰摻量的增加而降低，和相同強度等級的普通混凝土相比較，28d齡期的粉煤混凝土試件抗凍耐久性試驗結果偏低，隨著粉煤灰混凝土技術的深入探究和發展，引氣粉煤灰混凝土的抗凍耐久性探究已越來越多地引起人們的關注。LinhuaJiang等學者[27(2000)通過探究高摻量粉煤灰混凝土水化功能得出摘要:粉煤灰的摻量和水灰比影響了高摻量粉煤灰混凝土的孔結構，并且隨著摻量和水灰比的增加而孔隙率增加，但隨時間的延長，孔隙率會下降。這是因為粉煤灰的摻入改善了混凝土的孔尺寸，但最大摻量不得超過70%。游有鯤、繆昌文、慕儒等[28(2000)對粉煤灰高性能混凝土抗凍耐久性的探究表明摘要:水膠比在0.25-0.27范圍內，隨著粉煤灰內摻量的提高，不摻引氣劑，混凝土抗凍耐久性隨粉煤灰增加而增加。當摻引氣劑后，混凝土抗凍耐久性有先升后降的趨向，既存在最佳的粉煤灰摻量為30%。習志臻(1999)認為[29摘要:相對于許多混凝土而言，粉煤灰高性能混凝土提高了混凝土的抗滲、抗凍、抗碳化能力。田倩、孫偉[30(1997)討論了摻入硅灰、超細粉煤灰及兩者的復合物對抗凍耐久性能的影響以及鋼纖維的阻裂效應對混凝土抗凍耐久性能的功能。實驗證實摘要:當超細粉煤灰和硅灰相摻時，提高抗凍耐久性的效果尤為顯著，其凍融循環300次以后，動彈性模量和重量基本無變化，而鋼纖維的進一步復合有利于混凝土抗凍耐久性的改善。由此可見，雙摻或多摻礦物的復合效應對混凝土抗凍耐久性的提高是值得探究的課題。

4高強混凝土抗凍融技術目前狀況

目前，高強度混凝土已在工程中得到廣泛應用，但是，由于理論上認為高強度混凝土應具有較高的抗凍能力，所以對高強度混凝土的抗凍性的探究并不多。

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2對各方案材料消耗、工程造價和工期進行分析對比

本文取一跨標準8100×8100mm的柱間尺寸作為分析單元，從材料消耗量、造價成本和工期三方面進行分析。樓蓋、框架梁柱的設計方案依據設計要求及規范重新確定各個構件的尺寸、混凝土強度、配筋，然后算量統計材料消耗量。設計過程中，荷載取值依據文獻，造價成本依據文獻計算，設計方法依據全學友、孫會郎[5]兩位學者的方法。在方案三中的造價分析中，底板看做預應力混凝土板計算，結構設計采用PKPM完成。各個方案三方面的分析結果見表2、表3。（1）三個方案的混凝土使用量基本相等。方案二的鋼筋使用量最多，方案三與方案一相比，由于采用預應力施工技術，節約了一定的鋼筋，但是其施工中造成的工期延長和人工費的影響使其工程造價與方案一相比反而增加23.15元/㎡。（2）方案二中采用的傳統梁板結構體系使其模板費用相對于其它兩個方案而言增加了48%。因為方案一、三采用的平板模板體系在施工中減少了模板損耗，減少了支、拆模人工費用等。另外，方案一、三采用的平板模板體系不僅在安裝方面使得管線布置靈活、順直通暢，而且在一定程度上還節約安裝中的人工費、材料費。根據工程統計，可節約管線安裝成本不少于5%。（3）方案一與方案二、三比較，增加的最大一筆開支是筒芯，占總造價的10%左右，所以筒芯的價格決定了空心樓蓋的經濟性，如能夠降低筒芯的成本將有利于空心樓蓋技術的推廣。該工程采用聚苯泡沫填充條空心樓蓋，相對于其它傳統的空心樓蓋具有密度小、自重輕、不易變形損壞、吸水率低、表面光滑的特點，有利于安裝運輸，以及發揮混凝土的流動性。另外，工程的統計結果表明，采用該填充條技術在筒芯造價方面節約了30%以上。所以如果在工程中使用得當能夠帶來良好的經濟效益。（4）方案三采用的預應力結構體系其工程造價高于方案二，卻低于方案一。經過對該工程組成成本分析和其他類似工程項目的統計和對比，認為預應力結構體系適用于更大跨度的工程（≥20m），其經濟性才具有明顯的優勢。因為預應力施工中增加的設備、錨具、預應力鋼筋、工期的費用對總成本的影響不容忽視。（5）經過與其它同類型工程的比較和分析以后，在工期方面，采用方案一將比方案二提前2-4周，方案三卻比方案二滯后1-2周。綜合得出，方案一在縮短工期方面具有很大的優勢。縮短施工工期必然減少工程造價，給投資者帶來巨大的間接收益。

3綜合經濟成本分析

多篇文獻對空心板的成本優勢進行過分析，例如楊振宇、傅禮銘就從結構尺寸優化和建筑功能提升兩個方面進行了分析，主要優勢如圖3。在本文的方案比選過程中，另外還注意到空心板的內置空腔使得在少量增加或不增加混凝土用量的情況下使得板的厚度大幅度提高，這對于板的抗彎能力有著巨大的作用，而空心板和內置暗梁的協同作用使得梁板同體，共同承擔較大甚至巨大的載荷，在優化梁板結構內力的同時，降低對抵抗內力所增加材料的投入，并且內力的優化使得在裂縫控制方面投入的費用也相應減少，這對于人防工程及地下車庫有較大的經濟效應。

篇（5）

2、工民建中大體積混凝土施工技術控制要點

2．1施工原材料的控制要點

施工原材料質量是否存在缺陷決定了大體積混凝土工程的整體施工質量，所以本文認為施工單位一般需要通過對水泥、骨料、粉煤灰等方面的控制，來確保大體積混凝土施工技術應用實踐中不會因原材料質量缺陷，對工民建的整體建設質量與使用性能產生過大的影響。首先，大體積混凝土施工技術實踐中混凝土抗裂性能，決定了混凝土產品質量能否在最大程度上滿足大體積混凝土施工技術要求，所以設計人員與工程技術人員要結合大體積混凝土工程實際需求來合理選擇水泥，所以工民建中一般都會選用低熱礦渣水泥等強度較高的水泥產品，并且通過合理添加適量的粉煤灰來進一步提高混凝土產品的抗裂性能。大體積混凝土原材料選擇中技術人員要確定其抗磨性能、抗腐蝕性能以及抗凍作用可以滿足標準要求，例如，硅脂鹽酸水泥在工程實踐中可以進一步提高大體積混凝土的整體性能。再者，工民建中大體積混凝土施工技術實踐中對其結構的緊密度有著嚴格要求，所以本文認為施工單位可以通過對混凝土骨料的控制來達成這一目標，例如，技術人員要確定骨料的干凈、整潔、不含腐蝕性雜質，并且要選擇半徑可以達到相關標準的碎石作為骨料，并要將骨料中砂子的含泥量控制在3%以下才能滿足其要求。

2．2施工技術控制要點

本文認為建筑企業可以通過以下幾個方面來對大體積混凝土施工技術進行控制:

(1)鋼筋的配置。

由于大體積混凝土結構在質量不均勻或溫差較大時容易降低自身抗壓能力，會導致大體積混凝土結構在使用階段發生局部的形變或斷裂等，所以在大體積混凝土施工技術應用中要結合工程實際需求來合理配置鋼筋，這樣可以有效提高整個大體積混凝土結構的抗拉能力來對混凝土自身的負荷進行改善，所以要求設計人員要基于大體積混凝土結構這一自身特點來制定鋼筋配置方案，結合大體積混凝土結構的體積大小來合理化配筋率，并要避免大體積混凝土結構在施工階段因配筋率不足而產生裂縫。

(2)澆筑技術。

工民建中大體積混凝土的澆筑施工對其整體質量控制有著極大影響，所以要求建筑企業在大體積混凝土工程實踐中要遵循墻、柱、梁、板的澆筑施工順序，技術人員要確保混凝土的配比完全按照實驗室給出的配比進行生產，在提高混凝土可泵性的同時要通過控制水泥用量來降低其水化熱現象的發生。大體積混凝土第一次澆筑施工結束后要確保其質量才能繼續進行二次澆筑施工，并且要通過合理的技術措施來對二次澆筑施工過程中的環境溫度進行有效控制，避免大體積混凝土結構在澆筑施工中因環境因素影響而發生裂縫問題，所以技術人員要將施工環境的溫度控制在32℃以下才能進行二次澆筑。

(3)二次振搗與養護。

大體積混凝土結構澆筑施工結束后未凝固前要進行二次振搗，只有通過二次振搗才能進一步提高大體積混凝土結構的整體強度與綜合性能，這對避免工民建中大體積混凝土工程產生裂縫問題有著重要的作用，所以技術人員要通過對二次振搗時間的控制來提高其振搗施工質量，一般都是以混凝土結構凝固前1h左右進行二次振搗最為適宜。本文認為工民建中大體積混凝土工程的養護施工質量，會對大體積混凝土結構的整體強度與使用性能產生極大影響，所以施工人員要通過對環境因素、大體積混凝土結構澆水養護的質量控制工作，來確保大體積混凝土結構的整體質量可以滿足工民建的整體質量要求。

篇（6）

1火災現場的資料收集

火災事故一經發現，應盡可能早地進入現場或其周圍了解情況。在火災撲滅之后，更應在現場未經破壞時收集原始資料。

(1)起火時間、原因與滅火方式。建筑物的起火時間與火災延續時間應予詳細記錄。火災發生之后，有一個火勢從小到大的發展階段，再經過滅火或空氣、燃料耗盡而火勢減弱直至熄滅。要盡可能地找出火源所在位置，查明失火的原因，這對以后避免火災發生很有意義。不同的受災對象有不同的滅火方式，要說明滅火使用的手段。

(2)火勢蔓延的過程與過火范圍。從火源處開始，通過可燃物的燃燒，過火范圍逐步擴大。火勢常通過門窗、樓梯間、過道、天井等蔓延至其他位置與樓層。火勢能否蔓延與通風條件有很大關系。由于建筑物各部分火燒時間不同，受損的程度也還大有差異。

(3)可燃物品統計。特別對工礦企業，可燃物的品種、數量與存放方式各有不同，應分別查明，記錄在案。還需說明可燃物在火災后的燃燒狀況，如燒毀多少、殘存多少等。

(4)結構損毀程度。鋼筋混凝士結構受不同溫度不同時間的作用，有多種損壞情況。在各個過火區域要分別調查結構損毀程度，例如結構本體是否完好，外觀破壞程度，包括保護層剝落、鋼筋外露、裂縫開展以及構件變形等等。

(5)現場材料取證。火災現場一般都有各種金屬與非金屬材料，如銅、鐵、鋁、玻璃等、它們在經受溫度作用時會發生不同的物理化學變化,鋁與鋁合金在600～700℃、黃銅在900～1000℃、鑄鐵在1100～1200℃會有金屬滴產生；玻璃在700℃時軟化，而在850℃時熔化,在不同過火區域取證這些典型樣品，對火災的鑒定有很大作用。

(6)混凝土取樣。混凝土是組成結構的主要材料，其損毀程度與建筑物修復的關系最大。混凝土在高溫作用下會發生物理變化與化學反應，當溫度在300℃以下時，混凝土無變化，隨著溫度的升高，水泥水化物(主要是硅酸鈣與氫氧化鈣晶體)將會有顯著的變化。可通過掃瞄電子顯微鏡，拍攝到清晰的照片，再結合X射線衍射分析，能有效地鑒定混凝土受火的損傷狀態。

2火災的技術分析資料

根據現場勘測收集的資料，進行綜合分析，在技術上作出判斷與評估，這些技術分析資料主要有：

(1)結構受火溫度。可根據以下情況綜合分析：

混凝土表面顏色的變化與溫度有關：300℃以下顏色不變，300～600℃轉為粉紅至紅色，600～950℃轉為灰白至淡黃，大于950℃則為灰黃色；現場材料取證(見前述)；構件外觀狀況：300℃以下無顯著變化，300～600℃表面開裂，石英質骨料發生爆裂，600～900℃混凝土剝落起殼，輕擊后脫離，部分鋼筋外露，表面疏松，900℃以上表面呈粉末狀，至1200℃熔融；掃瞄電子顯微鏡與X射線衍射分析；碳化深度檢測：混凝士正常碳化通常發生在表面，火災引起的碳化可出現在內部。用碳化深度可檢測受火表面溫度。

(2)混凝土高溫后力學性能。混凝土的抗壓強度、抗拉強度、粘結強度、應力-應變關系等均與溫度有關,當溫度確定后，均可予以推斷。混凝士強度還可用鉆芯取樣、回彈儀檢測、超聲檢測等方法直接測得，并進行綜合評價。

(3)鋼筋高溫后力學性能。包括屈服強度、極限強度、彈性模量等也與溫度有關，可通過由實驗得出的經驗公式計算獲得。

(4)結構殘余承載力。從混凝土與鋼筋高溫后的強度可計算火災后鋼筋混凝土結構的殘余承載力(結構承載力因受高溫作用而下降)。必要時可在火災現場不同區域選取典型構件進行加載試驗。

(5)結構損傷度。結構災后損傷程度分為4級:1級為輕度損傷,只是表面裝飾部分遭受損壞，或表面損傷輕微，結構本體完好。2級為中度損傷,損傷深度達到混凝土保護層，使保護部分剝落，但受拉主筋未受損傷，構件整體性好，變形不超過規范規定值。3級為嚴重損傷,混凝士保護層大片剝落、主筋外露，粘結力破壞，構件明顯變形。4級為嚴重破壞,混凝士構件表面大面積損傷剝落、嚴重開裂，結構變形很大，構件遭到嚴重破壞，已成為危險結構。

(6)修復措施。對于損傷度為1～3級的結構，可分別采取相應的技術措施予以修復,由有關部門應提出結構修復的技術文本。

3資料的系統歸檔

火災發生以后直至處理結束，應將所有資料系統歸檔，這些將由不同單位和不同方式提供的火災現場資料與技術分析資料有:

(1)火災現場資料。根據資料不同的性質，將分別由消防部門、業主、有關技術人員等提供。資料包括書面文件、材料樣品、照片、錄像等。除書面文件外，其他資料還應有詳細說明。

(2)專家技術人員的技術鑒定書。火災對結構破壞的技術分析，只能由專門技術人員作出,并提供技術鑒定書與評估意見。

(3)圖紙。由業主提供受災建筑物的設計圖紙。專家技術人員在檢測過程中，應對圖紙上每個構件編號，說明受損情況，以便采取相應的修復措施。由于建筑物受災程度不等，故進行全面檢測后，要對圖紙中標明的過火區域按不同損傷情況分區，劃為嚴重受災區、中等受災區、輕微受災區、未受災區等。

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1前言

無粘結預應力是后張預應力混凝土的一種新的施工工藝，其做法在預應力絲束表面涂防腐涂料并用塑料管包裹后，如同普通鋼筋－預先鋪設在支好的模板內，然后澆筑混凝土，待達到強度后進行張錨固。由于其具有無需留孔與灌漿、孔道摩擦力小、預應力筋易形成跨度曲線、施工簡便等優點，近年來得以推廣并廣泛應用，但其技術量高、專業性強、施工中如果質量控制不嚴，易造成結構隱患，影響結構安全，在施工中應采取質量控制措施。

2工程概況

某出版基地科技文化活動中心-康樂中心，康樂中心共三層，一層層高5m，二層4.5m，三層6m，局部4.5m和7m。建筑物最高點19.1m，室外地坪最低標高-0.6m。康樂中心建筑物長度88.15m，寬度48.575m。各層建筑面積分別為：一層2840.81m2，二層2249.57m2，三層2593.5m2，單項工程建筑面積7880.92m2。其屋面設有4根24m跨無粘結預應力大梁，為本工程特殊結構部位。

3無粘結預應力屋面大梁施工

3.1施工前的準備工作

圖紙會審和技術交底：在施工前組織各級技術人員審圖對關鍵部位放出大樣圖，發現問題及時與設計者協商解決。

嚴格拉制所用材料：鋼絞線、錨具進場后要檢查與貨同行的產品標牌、合格證、廠家出具的物理性能證明書或產品質量檢驗報告。對鋼絞線進行外觀檢查，不得有接頭或死彎，油脂飽滿均勻，不漏涂、護套圓整光滑，松緊適當。預應力筋的表面如有破損，必須及時用塑料膠帶紙修補，外觀檢查必須逐盤進行。同時鋼絞線及水泥要進場后抽樣送試。

張拉設備與壓力表：使用前應由計量部門配套檢測是否合格，并提供相應拉力對照表。

3.2屋面大梁施工

康樂中心屋面結構層，縱向17軸、19軸的C軸至J軸線段，橫向G軸、E軸的15至21軸線段設計為無粘結預應力屋面大梁，共四根，呈井字狀布置。跨度24m，截面尺寸寬500mm，高1350mm，C40砼。除配設普通鋼筋外，另配設8根單束φs15.2鋼鉸線作為預應力主筋，呈拋物線布置，一端作固定端，一端作張拉端，大梁與柱為剛結點。

3.2.1施工順序

施工中采用如下的施工順序：搭設大梁、板支撐架鋪大梁底模綁扎大梁普通鋼筋和敷設無粘結預應力筋固定端附加螺旋鋼筋、安裝錨板及夾具張拉端附加鋼筋網片、安裝錨墊板支次梁底模、扎次梁鋼筋支大梁側模、次梁側模、板底模綁扎屋面板鋼筋澆搗梁板砼大梁砼達到75%設計強度后，張拉鋼鉸線建立預應力張拉端錨板、錨具防腐處理、澆砼封閉張拉端預留張拉口處砼后澆封閉模板拆除。

3.2.2屋面大梁支撐及模板施工

支模體系：雙立桿鋼管、雙扣件支模架體系。雙立桿縱橫間距不大于800mm，水平橫桿間距不大于1200mm，支撐架體縱、橫向均開設剪刀撐。梁底受力桿為8號槽鋼。

模板材料：為確保模板自身剛度，梁底、側模均采用20mm厚鋼框竹膠合板。

特殊措施：梁底模起拱3‰L，梁底中部加設雙立桿頂撐，梁兩側模板設置3道直徑16、間距600mm的對拉螺桿。立桿底部帶鋼墊板，一、二層樓板頂撐保留不拆除并垂直對應，使大梁梁板砼及支撐架的重量直接傳至地面。屋面梁板砼澆筑時，派專人看模，發現異常情況，停止砼澆筑，待加固支撐體系后再施工。

3.2.3屋面大梁無粘結預應力鋼鉸線施工

采用擠塑涂層工藝生產的1×7，直徑為15.2的標準型鋼鉸線，強度級別為1860Mpa。鋼鉸線的下料長度及下料方法：下料長度按鋼鉸線一端張拉L=L0+2(L1+100)+L2+L3公式計算。L0為構件內孔道長度，L1為夾片式工作錨厚度，L2為穿心式千斤頂長度，L3為夾片式工具錨厚度。經計算，17軸線、19軸線梁鋼鉸線下料長度為25.6m，E軸線、G軸線梁下料長度為25.8m。因鋼鉸線盤重大，盤卷小，彈力大，采用簡易鐵籠，將鋼鉸線盤卷裝在鐵籠內，從盤卷中央逐步抽出，丈量長度后，采用砂輪切割機斷料。

鋼鉸線鋪設與固定：在大梁底部普通鋼筋鋪設后進行，采用人工穿束鋪設。先臨時固定在模板支撐體系的橫桿上，待普通鋼筋箍筋綁扎后，根據設計圖紙確定的拋物線狀標記出鋼鉸線每距1m的高度位置，用直徑14的鋼筋點焊固定在箍筋上，作為鋼膠線就位的支桿。復核支桿高度無誤后逐步拆除臨時支桿，使其就位。并按設計給定的水平位置將8根單束鋼鉸線排列均勻，用8號鐵絲綁牢。對預應力筋和普通鋼筋分別隱蔽驗收。

3.2.4鋼鉸線錨固端、張拉端的特殊處理

17、19軸線預應力大梁鋼鉸線張拉端考慮設在C軸柱頂外側端，固定端則直接錨入J軸柱梁端頂部內。E、G軸大梁鋼鉸線張拉端考慮設在21軸柱梁端固定端則直接錨入15軸柱梁端內。

鋼鉸線錨固端的特殊構造處理：鋼鉸線錨固端處按單根套設直徑8mm的螺旋鋼筋，螺旋鋼筋圈數5圈以上。單孔鋼錨墊板設4根螺紋直徑14mm的錨筋，錨筋長度大于140mm，直接點焊固定在柱、梁鋼筋上。鋼鉸線末端穿過錨板孔口后，采用單孔15-1P夾片式錨具固定。

鋼鉸線張拉端的特殊構造處理：鋼鉸線張拉端處按設計增設5片直徑10mm，間距50~80mm的鋼筋網片，鋼筋網片與柱梁鋼筋點焊固定。8根單束鋼鉸線按設計設二塊錨墊板，錨墊板采用Q235材質，厚度14mm，長寬按設計尺寸。錨墊板設直徑16的螺紋錨腳，鋼筋長度大于160mm。錨腳點焊固定于柱梁鋼筋上，并固定于端部模板上，確保錨板位置正確，平整無誤。張拉端的鋼鉸線通過錨板孔，甩頭長度確保大于穿心式千斤頂的長度，以便張拉。

3.2.5大梁砼澆搗

大梁分三層澆搗，每層分別澆搗密實，特別是錨固端及張拉端部砼必須仔細澆搗，確保密實。大梁一次連續澆搗成型，沒有水平、垂直施工縫。大梁澆搗沉實1小時后再澆板砼，以免出現裂縫。為提早張拉時間，大梁砼強度宜提高一級，按C50砼澆搗。

3.2.6錨具

固定端采用單孔15-1P夾片式錨具，張拉端采用單孔15-1夾片式錨具。錨具錨環采用45號鋼，調直熱處理硬度HRC32-35。夾片采用20Cr鋼，表面熱處理后的齒面硬度為HRC60-62。

3.2.7無粘結預應力張拉施工

預應力張拉準備工作：砼澆搗時預留試塊，按現場同條件養護，試壓檢驗砼強度達到設計強度75%以上時，才進行張拉。張拉端預埋墊塊與錨具接觸處的焊渣、砼殘渣等清理干凈。準備四臺穿心式YC20D千斤頂，四臺ZB0.8-500電動油泵。未張拉前，模板及支撐系統不得拆除。

張拉方法及順序：采取一端張拉，雙控方法（即控制張拉應力、控制張拉伸長值），分束分批建立預應力。因四根梁呈井字布置，考慮張拉應力平衡，每根梁端設一套張拉機具，四根大梁同步分束建立預應力。

張拉程序：因鋼鉸線為曲線布置，以0.2Pj級載量初始伸長值，Pj級或1.03Pj級為伸長終點值。本工程張拉程序征求設計單位意見，取其中一種與設計松馳應力相吻合的張拉程序。為便于同步建立預應力和便于校核張拉伸長值，實行分級加載，中間增加一級0.6Pj載級。

張拉最大控制應力：最大張拉應力бcon不大于規范和設計要求的75%fPtk，即最大張拉力бcon=0.75×fPtk×AP=0.75×1860×139=19.3905kN。最大張拉力由千斤頂與電動油泵配套標定的壓力讀數表控制。

伸長值校核：按直線段、曲線段分別計算伸長值后疊加，大梁鋼鉸線理論伸長值初步計算為180mm。考慮鋼鉸線為曲線布置，以0.2Pj級載量伸長起點值，以0.6Pj級載量伸長中間值，以1.0Pj或1.03Pj時量伸長終點值。

張拉端錨固區處理：張拉端錨固后，將多余的鋼鉸線采用手提式砂輪切割機切除，外露長度不少于300mm，并清除錨板及錨具上的油污、雜物，涂刷防銹漆后，采用C40膨脹砼封閉。

張拉端區預留板孔處理：將張拉端錨固處理后，對預先為方便張拉留設的板孔洞支模，按施工縫處理后，后澆C30膨脹砼封閉。

3.3預應力張拉準備工作中應注意的問題

預應力張拉前，對從事張拉工作的人員進行專門的技術培訓和全生產教育，操作人員必須熟記張拉程序和機械操作規程，熟悉機性能，并進行以下工作。

3.3.1所有用于預應力的千斤頂應是專為采用的預應力系統所設計，經國家認定的技術監督部門認證的產品。

3.3.2千斤頂的精度應在使用前校準。千斤頂一般使用超過6個月或200次，或在使用過程中出現不正常現象時應重新校準。測力環或測計應至少每2個月進行重新校準，并使監理工程師認可。任何時候工地測出的預應力鋼絞線延伸量有差異時，千斤頂應進行再校準。

3.3.3用于測力的千斤頂的壓力表，其精度應不低于1.5級。校正千頂用的測力環或測力計應有±2%的讀數精度。壓力表讀盤直徑應小于15mm。每個壓力表應能直接讀出以“kN”為單位的數值或伴一換算表可以將讀數換算為“kN”。壓力表應具有大致兩倍于工作力的總壓力容量，被量測的壓力荷載應在壓力表總容量的1/4～4范圍內，除非在量程范圍建立了精確的標定關系。壓力表應設于作者肉眼可見的2mm距離以內，使無視覺差能夠獲得穩定和不受動的讀數。每臺千斤頂及壓力表應視為一個單元且同時校準，以確張拉力與壓力表讀數之間的關系曲線。

3.3.4張拉前根據鋼絞線的強度、拉力和彈性模量值計算出每束(根)絞線的初始拉力、控制拉力和超張拉力下的伸長值，作為施工時的拉伸長值控制指標。

3.3.5無論是進行預應力張拉，還是進行孔道壓漿，事先在操作部位兩端用鋼板設置屏障，用纜繩隔離并設置明顯警示標志，操作期間禁任何非施工人員進入施工現場，操作人員也嚴禁將身體直接對準道部位。

4結束語

通過對無粘結預應力混凝土工程質量施工過程各個環節的控制，出版基地科技文化活動中心-康樂中心的施工質量得到了很好的效果。實踐證明，只要強化管理、精心施工，在技術上嚴格把關，操作上嚴格按照工藝要求去施工，無粘結預應力混凝土就會達到預期的效果，杜絕質量隱患的發生。

參考文獻：

[1]蔡鴻飛.無粘結預應力混凝土大梁的施工實例.建筑技術開發，2004-09:43~44.

[2]陳慶波.大跨度、大體積無粘結預應力梁施工質量控制技術.廣西城鎮建設，2006-10:19~21.

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在大壩澆筑過程中，由于整個工程的巨大任務量，不可能做到大壩澆筑的一次性完成，因而大壩的澆筑工作是分若干塊、若干次來進行的。對于常見的壩體分縫分塊主要有通倉澆筑、縱縫分塊、錯縫分塊三種形式，首先對于通倉澆筑來說，這種澆筑方式所涉及的倉面較大，是根據整個壩段逐層實施混凝土的澆筑，不用設置所謂的縱縫，因此也就不需要埋設冷卻水管；同時也便于機械設備的使用，可以使得工程的進度得到保障，但是這種方法也不是完美的，也存在著一定的缺陷。通倉澆筑的缺點就在于它跟其他的方法比，它的澆筑時間略長，如果對于溫度的掌控不到位的話，則極易引起壩體出現裂縫，最終導致大壩作廢的嚴重后果。其次討論縱縫分塊，對于此種技術來說，顧名思義就必須要進行接縫灌漿，從而確保壩體的完整性。它具備以下幾點明顯的優勢：對于溫度的控制以及施工的工藝來說都比較簡單，澆筑塊之間的干擾也小，能夠靈活地進行施工安全。在混凝土大壩的分縫分塊技術當中，最后要闡述的就是錯縫澆筑，這是一種根據高度防線，對豎塊進行錯開的分塊澆筑，它的優點在于不需要通倉澆筑那樣嚴格的溫度要求，而且澆筑工程中無需接縫灌漿。但是它的缺點也明顯的體現在它的施工過程當中，極易產生溫度裂縫，澆筑塊之間的相互約束，以致施工過程中澆筑塊之間會有明顯的互相干擾。

2淺談大壩的混凝土接縫灌漿技術

大壩的混凝土接縫灌漿技術屬于隱蔽工程，采取合理的施工工藝和工序非常重要，也只有這樣才能保證灌漿的施工質量。而且對于接縫灌漿來說，它有其獨特的管路系統布置，依次是重復式灌漿管路系統、盒式灌漿管路系統與騎縫式灌漿系統。這三種灌漿管路系統適用于不同的情況，而且都有其獨特的優勢。不會造成管路的堵塞，重復式灌漿管路的優勢在于可以保證重復進行灌漿，盒式灌漿管路系統的進漿和回漿管不易造成堵塞，因此有效保證了灌漿的質量，唯一的缺點就是縱縫灌漿需要耗費較多的管材。主要體現在灌漿流暢，相對來說，騎縫式灌漿的優勢最為明顯，且管路不易堵塞，而且升降均勻。不過對于接縫灌漿技術整體來說，需要注意的也不少。要注意在施工過程中因為壩體變形而使得兩個相鄰的接縫張開度變小甚至閉合；還要注意堤壩初期蓄水的高度，在澆灌的時候為了使得壩體穩定切忌橫縫和縱縫同時澆灌。

二淺談水利水電工程混凝土施工管理的有效方法

對于水利水電工程混凝土施工管理的有效方法作者有以下幾點建議：首先要加強施工計劃的管理，要對所進行的工程進行合理性規劃的計劃，以保證目標合理有序的進行。其次，由于水利水電工程一旦實施起來就是造價高、工程量大的項目，因此為了避免工程中出現不必要的損失，要按照計劃嚴格的執行，提高企業的經濟效益和社會效益；在保證工程高質量的前提下，重視施工技術管理在水利水電工程混凝土施工中，加強對技術的管理是保證施工進度和工程質量非常重要的因素。施工技術是決定其成敗的關鍵，在實際的水利水電工程施工中，我們需要引進大量技術過硬的高素質人才，配備先進的技術裝備，制定合理的技術計劃，保證技術及時開發以及合理運用等，以提高水利水電工程混凝土施工技術管理的水平，保證工程的高質量和工程建設的高效率。我們還要注意施工過程中的質量管理，水利水電工程是大型的工程項目，如果存在著安全隱患的話，會嚴重威脅人民生命財產的安全和國民經濟的發展。在具體的操作過程中可以通過嚴格控制施工材料的質量，保證在源頭上符合國家標準，這是學會整體質量管理的其中一種方式。另外，要是能在施工的每個環節都嚴把質量關，那么再通過嚴格的管理，相信最后所完成的工程項目都會是高質量的項目。

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二、幾種常見的混凝土加固技術

建筑工程加固的主要要求在于經過運用加固技術對房屋進行修補、增強承受力、提高使用作用、滿足使用要求，所以，采取混凝土加固方案要圍繞提高建筑質量為根本任務。選擇不一樣的加固方案就會有相應的施工方式和質量評定標準相對應。

混凝土加固技術主要分為直接加固和間接加固兩大類，施工時主要按照實際的建筑條件和使用工恩呢該選擇合理的方案及加固技術。

（一）直接加固技術

1、加大截面加固法

加大截面加固法也叫做外包混凝土加固方法，這主要是運用相同的材料（混凝土和一般的鋼筋）對原來的建筑結構實行加固補強，經過加大混凝土和鋼筋截面扥面積和一螳構造方法,將加固部分與原構件緊密的結合，共同發揮作用，從而增強截面承受能力和強度。加大截面的技術要點在于設計構造時必須切實處理好新加部分與原來部門的整體連接、共同承受等問題。該技術要求簡單、適用性強，可普遍運用在柱頭、墻面、屋架等房屋混凝土結構的加固。然而，改技術需要工程量大，修護實踐長，在一定程度上影響了生產和生活，另外結構的截面加大后也會影響了建筑的美觀和房屋整潔。

2、置換混凝土加固法

置換混凝土加固法是將以前結構承受力低、韌度小的材料換成承受能力強、韌度高的材料。該技術主要運用在建筑承受能力要求高的部分的混凝土強度度或有嚴重的破損的部分加固。此技術簡單方便，耗費時間短，所占空間少，完全影響建筑的使用，而且造價比較低，經濟實惠。

3、外包鋼加固法

外包鋼加固技術是將型鋼（主要為角鋼、槽鋼）或者是鋼板包于構件的四角或兩角進行加固,運用此技術加固混凝土建筑構件時，必須使用環氧樹脂膠粘劑進行灌注,將型鋼和新加入的構架結合在一起，從而確保型鋼和原構件共同產生強大的承受力。該加固技術屬于比較先進的技術，承受能力強、加固效果好、所占空間少、施工簡單、耗費時間少、工程量少、安全隱患低。

（二）間接加固法

1、預應力加固法

運用異型材料(高強鋼筋或型鋼),增加預應力來迫使新材料與原材料緊密結合，產生共同的承受力，從而達到對混凝土的加固。該技術擁有能夠承受加固構建截面超重的能力、降低原構建裂縫寬度和繞度等特點。運用于要求增加構建承受力、剛度和抗裂度以及加固后占用空間小的混凝土受彎構件或變壓構件,然而，這種技術不能運用于溫度高于60℃環境下的混凝土，也不能使用與混凝土收縮變化大的結構。

2、增加構件法

在原來的結構的構件和構件中間重新增加一個構件，從而降低原來構件的負荷量，從而實現加固的作用。這一技術主要運用在單層工業廠房或者新增加構件后不會引起房屋質量的多層建筑的樓面梁、柱的加固,必須注意不能破壞原來的構造，保證建設安全。

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關鍵詞

鋼管混凝土系桿拱施工難題對策

1引言

近年來，鋼管混凝土系桿拱橋以其跨度大、結構輕、造型美、省建材等優點，被廣泛應用于公路工程。但該橋型技術復雜，施工難度大，已經暴露和潛在的問題還很多，亟待廣大工程技術人員在實踐中不斷探討和完善，本文將結合工程實踐就有關問題做簡要闡述。

2鋼管混凝土系桿拱橋施工技術難題及對策

2.1支承系統

2.1.1功能

系桿拱橋支承系統宜選用WDJ齒碗扣型多功能支架，該系統具有支架豎向組合微調功能，主要以工具支架和特制微調座組成。

2.1.2地基處理

WDJ齒碗扣型多功能支架必須搭設在經處理的堅實地基上，地基須高出原地面0.5~0.8m，做好防水，避免雨季浸泡。在立桿底部鋪設墊層和安放底座，墊層可采用厚度≥20cm的混凝土或厚度≮10cm的鋼筋混凝土或厚度≮5cm的木板。

2.1.3預壓

支架使用前須全程預壓，不能以一孔預壓取得的經驗數據推概全橋。靜壓5d(120h)以上及達到沉降穩定狀態2d(48h)以上，沉降穩定標準：24h沉降不超過1mm。

2.2主拱肋拱軸線控制系統

2.2.1以激光照準和精密測標組成定位系統；監測項目為拱肋的線形變化、拱腳位移和拱腳沉降。

2.2.2建立測量控制網

在每節拱肋端頭設置固定的測量控制點，控制點設在拱肋中線位置。施工放樣及檢查都采用全站儀進行，每架設一節段拱肋，對全部控制點都要進行觀測。此外，對拱座的偏位進行觀測。鋼管拱對溫度，特別是日照影響非常敏感。為了減少溫度和日照對線形控制的影響，標高的測量包括合攏時間都安排在凌晨。

2.2.3施工控制

(1)在扣索塔架頂部設有扣、錨索調整裝置千斤頂，通過改變扣索的張力，并采用在拱段之間的內法蘭盤接頭處抄墊鋼板的方法，來實現拱段接頭標高的調整(跨徑較小的拱肋可利用WDJ支撐系統高度及其豎向微調功能實現)。

(2)設置臨時橫撐固定拱肋。每架設一節拱肋，就利用鋼管拱的橫聯鋼管臨時焊接固定上下游拱肋，特別是在合攏段基肋端一定要設置臨時支撐。

(3)在焊接拱肋接頭外包板時，對稱布置的焊縫，采用成雙焊工對稱施焊，這樣可使各焊縫所引起的變形相抵消；非對稱焊縫，先焊縫少的一側，這樣可使先焊的焊縫變形部分抵消。

(4)為保證鋼管拱在吊裝過程中的橫向穩定性，在每吊裝一節段拱肋時，采用通過對稱設置兩道浪風繩來調整和控制拱段就位中線位置，減少拱肋自由長度，增大橫向穩定。控制浪風繩長度基本相同。

2.3鋼管混凝土配制

2.3.1選材

(1)設計高性能微膨脹混凝土應選擇525R早強型水泥為主體，其用量不宜過大，初凝時間以8~12h為宜。

(2)配制高性能微膨脹混凝土須使用干凈的河砂并嚴格控制云母含量、硫化物含量、含泥量和壓碎值，一般選用細度模數2.6-3.1的中砂為宜。不宜用砂巖類山砂、機制砂、海砂，此類砂對混凝土的膨脹率影響極大。

(3)粗骨料石質對高性能微膨脹混凝土影響很大，主要體現在骨料一砂漿界面粘結強度、骨料彈性模量和骨料強度。在考慮混凝土可泵性的同時，要考慮混凝土的早強性和后期強度。碎石需二次破碎，使其基本無棱角，并減少針片狀顆粒的含量。選用時應嚴格控制含泥量、強度、彈性模量和粒徑≤30mm。

(4)粉煤灰與水泥“二次水化反應”產生的凝膠封堵了混凝土的毛細管路，增強了密實性，提高了耐久性。“二次水化反應”只有Ⅰ級粉煤灰和磨細粉煤灰可以徹底完成：“使混凝土升溫降低15%~35%；應嚴格控制粉煤灰SO3含量，以0.5%~1.5%”為宜；粉煤灰應符合現行國家標準《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》規定。

(5)選擇外加劑一定要經過多次試驗。試驗表明，緩凝型減水劑會降低混凝土膨脹率，所以應反復試驗，膨脹率合適才可使用；高效減水劑還應具有緩效凝作用和緩凝劑摻配作用，且是非引氣型、低氣泡減水劑；其質量應符合現行標準《混凝土外加劑》規定。

(6)膨脹劑在有鋼管約束條件下，在結構中建立0.2~0.3MPa預應力，可抵消混凝土在硬化過程中產生的收縮應力，從而提高抗裂能力。選擇時一定要多試驗幾個品種，膨脹劑應對混凝土后期強度及質量無害，與所用水泥適應性好。我國主要使用U型膨脹劑、復合膨脹劑及明礬石膨脹劑。2.3.2設計高性能膨脹混凝土的三個問題

(1)混凝土施工可按一般高性能混凝土設計方法進行配制強度計算，不必計算后將強度提高一個等級作為配制強度，關鍵在于施工配合比的施工現場驗證。設計時應嚴格控制水灰比，將其確定為定值。

(2)混凝土是采用鋼管中頂升灌注，粗骨料在頂升過程中不能因自身重力而下落，否則會造成頂升壓力過大而失敗。在設計混凝土配合比過程中碎石應稍微呈懸浮狀態，不能下沉。所以該種混凝土的砂率可提高一些。

(3)許多工程實踐認為鋼管混凝土設計為微應力時，限制膨脹率28天內應控制在(2~6)×10-4的范圍內是合理的。

2.4主拱肋鋼管的拼裝

2.4.1鋼管拱肋的制作

(1)鋼管拱主弦管直徑>600mm采用螺旋焊管。

(2)宜選用具有CAD加工設計技術和成功經驗的廠家；單元階段制造好后在工廠進行平面和立面組拼檢查；螺旋焊管彎曲成型在中頻彎管機上進行，采用埋弧自動焊；腹板安裝采用CO2氣體保護焊；單元階段焊接完成后，若與理論線形不符，可用“火工矯正法”矯正。

(3)鋼管拱單元階段制好后運至工地組焊成吊裝段，運至施工現場，最后用跨墩龍門吊機或其它起重設施將吊裝段吊上橋組裝。

(4)為便于調整拱肋預埋段制造、溫度引起的偏差，鋼管制造在工廠時，拱腳預埋段與拱中段之間預留80mm調整量；拱肋合攏鎖定溫度為10~15℃。

2.4.2鋼管拱肋單元構件的防護

預拼成型的安裝節段必須對接口進行地面預接和必要的技術處理，拱肋每一個吊裝階段之間采用內法蘭連接，法蘭間可抄墊鋼板進行微調；單元制造階段之間采用臨時外法蘭連接。

2.4.3鋼管拱肋的懸拼

(1)拱肋吊裝采用懸拼和扣掛施工。拱肋作完后，首先在制作場地進行預拼，合格后方可吊裝。

(2)拱肋吊裝前應安裝好拱腳臨時鉸，懸拼過程中允許拱肋繞鉸轉動。每吊裝一個階段除安裝好橫撐及臨時橫撐外還要設置橫向浪風索。以利調整拱軸線和保證橫向穩定。

(3)兩階段接頭端面先用螺栓對接，安裝合攏段前應預先通過扣索調整拱肋橫向位置，然后再安裝拱頂合攏段。

(4)兩條拱肋全部合攏后，再全面校核一次拱軸線坐標，并調整至誤差容許范圍內。再對焊主拱鋼管、燒掉螺栓，用加勁鋼板補焊拱肋鋼管接頭，以保證受力連續。

(5)用鋼管焊接封死拱腳臨時鉸，澆注拱座預留槽口C50混凝土，形成無鉸鋼管桁架拱，待拱腳混凝土達到強度后拆除扣索；

(6)泵送壓注填充管內C50微膨脹混凝土。

2.4.4跨徑較小的橋梁可用WDJ支撐系統配合吊車、攬繩完成拱肋組拼。

2.5波紋管堵塞

系桿拱橋橫梁、系梁多為群錨后張預應力混凝土，于是防治波紋管堵塞，避免鋼鉸線局部拉伸率、應力超標是施工中不容忽視的大問題。對此我們的預防措施是：

(1)波紋管固定后，將半硬性塑料管穿入波紋管內，其外徑小于波紋管內徑8~10mm，長度大于波紋管長4~6m；

(2)指派專人，在澆筑混凝土過程中不停抽動塑料管至混凝土澆筑完畢；

(3)抽出塑料管，清除其表面灰漿，擦凈備用。抽動半硬性塑料管法，可從根本上解決波紋管堵塞問題。

2.6支座墊石鋼板懸空

預埋支座墊石鋼板下混凝土懸空，既影響下部結構受力，又危害上部結構荷載均勻傳遞和受力平衡，也就是說，出現這種現象是很危險的，其主要原因是混凝土在澆筑流動過程中，預埋鋼板下的氣體無法排除，形成了空洞，為避免該現象的發生，可在鋼板中心用電鉆打一個直徑5mm的“排氣孔”，澆筑預埋鋼板處混凝土時，濃水泥漿由“排氣孔”冒出即可。

2.7拱腳混凝土空洞

2.7.1拱腳混凝土振搗

拱肋與系桿節點——拱腳之鋼筋構造縱橫交錯、交叉重疊，混凝土澆筑困難，振搗棒無法正常工作，混凝土密實成了問題。一般采用剛度較大的鋼模，澆筑混凝土時，先用一巨型扁鏟(其寬度≥振搗棒直徑)在振搗棒插入處，臨時將鋼筋間距撥寬，至振搗棒順利插入、正常振搗為止，可確保混凝土振搗密實；待振搗棒拔出后，開啟固定于模板兩側的附著式振動器，一方面有助于被撥動的鋼筋恢復原來位置，另一方面可避免混凝土漏振，有助于混凝土密實、均勻。

2.7.2拱腳混凝土預防裂縫

為預防拱腳混凝土裂縫，可選用鋼纖維混凝土，鋼纖維用量一般為60kg/m3。

2.8空腹式端橫梁澆筑工藝

端橫梁為封閉式變斷面空心梁，其施工有兩種方法：一種方法是采用木模或其它一次性芯模，不考慮翻番周轉，此類模板只側重考慮其強度，滿足混凝土幾何尺寸需要即可；另一種方法是采用鋼模或其它可周轉性芯模，澆筑混凝土時在梁頂預留“天窗”，待拆除芯模后再二次澆筑混凝土，將天窗堵死，但應注意兩期混凝土的結合牢固問題。

2.9鋼管混凝土“緊箍效應”落空

由于施工工藝和混凝土收縮，混凝土總是無法完全充滿鋼管，使得“緊箍效應”無法實現，混凝土達不到三軸壓縮的理想效果。防治該問題的一般方法有兩種：

(1)預防。微膨脹混凝土隨著齡期增長，混凝土的收縮仍然不可避免，為防止這類問題發生，在混凝土配合比設計時，在添加UEF微膨脹劑的同時增添“聚丙烯腈纖維”。

(2)處置。待混凝土大于28d齡期后，用小錘對拱肋進行全面敲擊檢查，發現空隙，則確定準確位置，鉆孔并壓注環氧樹脂水泥漿進行補救。

2.10其它問題

近年來，系桿拱橋普遍出現系梁混凝土于吊桿處裂縫、吊桿護套提前開裂、下端預埋管進水、錨頭及鋼絲提前腐蝕和拱肋鋼管腐蝕等嚴重問題，危及橋梁的安全。

2.10.1防腐

(1)拱肋防腐可用經濟、實用，便于現場施工和后期維護的方案——有機環氧富鋅涂料，分為3層，底層富鋅涂料、中層環氧云鐵、面層聚胺酯噴涂。涂裝時環境溫度宜控制在5℃~35℃之間。

(2)防腐鋼絞線應用較多的有鍍鋅鋼絞線和環氧噴涂鋼絞線，前者，經鍍鋅處理后，機械性能均有所下降，且一旦被刮傷則傷處的陰極反應會使腐蝕速度加快；后者，機械性能與原鋼絞線基本上沒有差別，而且在生產過程中進行了充分的表面處理和再次穩定處理，其抗拉強度和延伸率較普通鋼絞線稍有提高。故此應盡量用環氧噴涂鋼絞線。

2.10.2吊桿處系梁縱向鋼筋的處理

系梁鋼筋是通長的，而結構設計需要吊桿穿過系梁，如此以來，系梁縱向通長鋼筋就必然被截成數段，勢必影響結構受力，為解決這一矛盾，可采用于吊桿處設置“方形環筋”，系梁縱向鋼筋截斷后分別與其焊接，吊桿在其方形環筋中穿過。這樣，即可以保證系梁縱向通長鋼筋的連續，又可以保證吊桿與系梁聯結位置準確。

2.10.3橫撐與拱肋節點處應力集中的預防